Bioloogilise töötlemise protsessi materjalibilanss

3. Bioloogilise töötluse protsessi materjalibilanss

Urban-tüüpi asula bioloogilise reovee käitlemise materjalibilanss põhineb arvutuste tulemustel. Kõik näitajad ei ületa maksimaalse lubatud heidete (PDS).

Sarnane töö

. torud uute membraanide korraliste mullide aeraatorite jaoks. Eesmärkide saavutamiseks oli vaja lahendada järgmised ülesanded: Ø põhjalikult uurida õli rafineerimistehaste biokeemilise reovee tehnoloogia tehnoloogilisi aluseid; Ø Analüüsida olemasolevat reoveepuhastuse tehnoloogilist skeemi ettevõttes OÜ LUKOIL-Permnefteorgsintez; Ø vali.

. Töötlemisjärgsete rajatiste arvutamine bioloogiliselt töödeldud reovee jaoks. Reovee puhastusjaama rekonstrueerimisena pakuti heitvee järeltöötlusseadet. Bioloogiliselt töödeldud heitvee täiendav töötlemine toimub vastavalt järgmisele skeemile: küla NA B.SETKI FILTERS CM P1 NS NA

.,25 / (41,12 + 1548) = 382 mg / l Selle tulemusena on pärast kohalike töötlemisruumide läbimist lihatöötlemisettevõtte heitvesi reovee ärajuhtimise nõuded, häirimata töötlusrajatiste ja kanalisatsioonivõrgu tööd. Ettevõtte asukohas on välja töötatud täielik eraldi kanalisatsioonisüsteem. Arendati tööstusliku heitvee kogust 41,12 m3 / päevas..

. mida kasutatakse setete valmistamiseks mõeldud lisandina dewateringuks. See vähendab kemikaalide tarbimist. Reoveepuhastite ja -rajatiste olemasolevate setete töötlemisrajatiste uute projekteerimist ja rekonstrueerimist soovitatakse rakendada seoses reoveepuhastite ja -jaamade ühtse tootmisvõimsusega ning kohalike tingimustega.

Reoveepuhastite materjalibilansi skeem

Kogus sissetuleva heitvee 300000 m 3 / päevas, me võtame 110 000 m 3 / päevas arvutamisel on üks järjekorda. Vedelate ainete sisaldus sissetulevates vetes on 80 mg / l. Püsivaid tahkeid aineid hoitakse liivapüüdetes (6%). Reovee puhastamise efekt esmaste isoleerimispaagidel 70%. Põlevkivide eemaldamine sekundaarsetest valjuhääldest-11,2 mg / l.

Kogu puhastusprotsessi materiaalset tasakaalu võib väljendada järgmise valemiga:

C on saasteainete kontsentratsioon, g / m 3;

Q - heitvete reostuse maht, m ​​3 päevas;

C1Q.1 - puhastustesse sisenevate lisandite kogus, kg / päevas;

C2Q.2 - lisandite kogus rajatiste väljumisel, kg / päevas;

C3Q.3 - lisandite hulk setete kujul pärast puhastamist liiva püüduril, kg / päevas;

C4Q.4 - lisandite hulk pärast primaarse taimekaitsevahendi puhastamist, kg / päevas;

C5Q.5 - lisandite kogus, mis on pärast sekundaarset selektorit puhastamisel tühjaks, kg / päevas.

Tulevaste varude materiaalse tasakaalu arvutamine

kus Q on heitvee voolukiirus, m 3 päevas,

Ci - saasteaine kontsentratsioon, g / m 3.

Arvuta sissetulevate ainete mass. Suspenditud ained

Reovee puhastusprotsessi etapi I materjalibilansi arvutamine

Kogu reoveepuhastusprotsessi materjalibilanss on järgmine:

kus C on saasteaine kontsentratsioon, mg / l;

V on reovee mahtvoolu kiirus, m 3 päevas;

• V on ravile sisenevate saasteainete kogus, m 3 päevas;

Koos1• V1 - liivapüüniste abil eemaldatud setete kogus, m 3 päevas;

Koos2• V2 - esmaste clarifiers eemaldatud setete kogus, m 3 päevas;

Koos3• V3 - bioloogilisel töötlemisel eemaldatud setete kogus, m 3 päevas;

Koos4• V4 - mahutisse juhitavate saasteainete kogus, m 3 / päevas.

Liivapüüniste materjalibilansi arvutamine

Lenduvate orgaaniliste ühendite esimese etapi rajatistesse sattuv reovesi satub horisontaalsete liivapüüniste juurde, kus veetase on veekogus 80 000 m 3 / päevas.

Passiandmete kohaselt võtame iga saasteaine puhastamise efektiivsuse: COD - 0%, BOD - 0%, suspendeeritud tahked ained - 40%, ammooniumlämmastik - 0%, nitriti lämmastik - 0%, nitraatlämmastik - 0%, fosfaadid - 0%, raud - 0%, naftatooted - 0%, fenoolid - 0%, anioonsed pindaktiivsed ained - 0%, mitteioonsed pindaktiivsed ained - 0%, raskmetallid - 0%.

Saades teada saasteainete esialgse kontsentratsiooni, iga aine puhastustõhususe ja efektiivsuse valemi, leiame saasteainete lõpliku kontsentratsiooni:

Kus Cn - i-nda komponendi esialgne kontsentratsioon, mg / l;

Uhi - iga aine puhastamise efektiivsus;

Kooset - komponent i lõppkontsentratsioon, mg / l.

Saasteainete lõplik kontsentratsioon määratakse valemiga:

kus Csisse - i - selle saasteaine esialgne kontsentratsioon, mg / l;

Koosik - i - selle saasteaine lõplik kontsentratsioon, mg / l;

E - puhastamise efektiivsus,%.

Tabelis 2.1 toodud kontsentratsioonide ja antud puhastus efektiivsuse väärtuste (2.2) väärtuste määramine saame lõplike kontsentratsioonide väärtused pärast heitvee puhastamist liivapüünis:

COD Cet = (1 - 0/100) * 152 = 152,00

BOD Cet = (1 - 0/100) * 81 = 81,00

suspendeeritud tahke aine Cet = (1 - 40/100) * 85 = 51,00

ammooniumlämmastik Cet = (1 - 0/100) * 4,2 = 4,20

nitriti lämmastik kooset = (1 - 0/100) * 0,054 = 0,054

nitraatlämmastiket = (1 - 0/100) * 0,94 = 0,94

Fosfaadid Cet = (1 - 0/100) * 0,32 = 0,32

rauast Cet = (1 - 0/100) * 0,15 = 0,15

naftasaadusedet = (1 - 0/100) * 0,3 = 0,3

fenoolid Cet = (1 - 0/100) * 0,0092 = 0,0092

APAV Cet = (1 - 0/100) * 0,4 = 0,4

NSW Cet = (1 - 0/100) * 0,55 = 0,55

raskmetallidet = (1 - 0/100) * 0,005 = 0,005

I-komponendi massivoolukiirus M, t / päev arvutatakse järgmise valemi abil:

kus Ci - i -te saasteaine kontsentratsioon, mg / l;

Vi - mahuline voolukiirus, m 3 / päevas.

Saasteainete mass tarbimine enne ravi on võrdne, tonni päevas:

COD Mn = 152,00 * 80000 * 10 -6 = 12,16

BOD Mn = 81,00 * 80000 * 10 -6 = 6,48

suspendeeritud tahke aine Mn = 85 * 80000 * 10 -6 = 6,80

ammooniumlämmastik Mn = 4.2 * 80000 * 10 -6 = 0.33

nitriti lämmastik Mn = 0,054 * 80000 * 10 -6 = 0,004

nitraatlämmastik Mn = 0,94 * 80000 * 10 -6 = 0,07

fosfaadid Mn = 0,32 * 80000 * 10 -6 = 0,025

rau Mn = 0,15 * 80000 * 10 -6 = 0,013

naftatooted Mn = 0,3 * 80000 * 10 -6 = 0,024

fenoolid Mn = 0,0092 * 80000 * 10 -6 = 0,00073

APAV Mn = 0,4 * 80000 * 10 -6 = 0,032

Mitteioonhapen = 0,55 * 80000 * 10 -6 = 0,04

raskmetallid Mn = 0,005 * 80000 * 10 -6 = 0,0004

Reovee sisenevate saasteainete koguhulk on Mn = 25,98 t / päevas

Liivapüüduris puhastatakse reovesi suspendeeritud tahketest osakestest, mistõttu suspendeeritud tahkiste massivool pärast puhastamist arvutatakse valemiga (2.4) ja see võrdub:

MVVK = 51 * 80000 * 10 -6 = 4,08 t / päevas

Saasteainete kogu massivoolukiirus pärast liivapüüdureid on M = 25,98 - 4,08 = 21,90 t / päevas.

Arvutuste tulemused on kokku võetud tabelis 2.1.

Tabel 2.1 - liivapüügi materjalibilansi arvutamise tulemused

Kaugõppe instituudi eriala 280201 "Keskkonnakaitse ja loodusvarade ratsionaalne loodusvarade majandamine" üliõpilaste tööprogramm, juhised ja juhtimisülesanded

Reoveepuhastite materjalibilanss

Kõigi seadmete ja reoveepuhastite reaktorite materjalibilansside arvutused tehakse. Need arvutused on kokku võetud tabelites, mille näide on toodud tabelites 3 ja 4.

Tab. 4- Oksüdatsioonireaktori saasteainete materjalide tasakaalu proov.

Puhastamiseks mõeldud gaasid, sealhulgas:

Heitgaasid, sealhulgas:

1.1. Süsinikdioksiid

Õhk, sealhulgas:

Condesaate, sealhulgas:

2.4. Süsinikdioksiid

Sette, sealhulgas:

Märkus: enamikul juhtudel ei tohiks voolu mahulised omadused (m 3 / h, g / m 3 jne) kasutada, arvestades nende sõltuvust temperatuurist ja rõhust.

Tab. 5- Tsükloni materjali tasakaalustusproov

Puhastamiseks mõeldud gaasid, sealhulgas:

Heitgaasid, sealhulgas:

5.4.7 Riistvaraarvutus

Käesoleva jaotise eesmärk on arvutada puhastusseadme üldmõõtmed. Algselt peetud:

Puhastusseadme valik ja põhjendus. Kuna teostatavusuuringu käigus valiti puhastusmeetod, siis:

Saasteainete omadused (agregeeritus, hajumine, kleepuvus, tihedus, lahustuvus jne)

Saasteallika tunnusjooned (temperatuur, rõhk jne).

Puhastusskeemi valimine

Puhastusseadme tüübi (disaini) valimine

Pärast seda on vaja teha järgmised arvutused:

.Konstruktiivne arvutusaparatuur

Seadme abiseadmete arvutamine (plaadid, düüsid, punkrid jne)

Reaktori konstruktiivne arvutus algab reaktsiooni (töömahu), katalüsaatori mahu, teoreetiliste plaatide arvu jne kindlaksmääramisega. Näiteks valitud tüpi tsükloni arvutamisel kasutatakse inventuuriandmeid ja läbimõõt määratakse meetodi abil, seejärel määratakse tabelist kõik vajalikud mõõtmed aparaat. Näiteks filtrite puhul arvutatakse nõutav filtreerimispind, seejärel valitakse tüüpiline filter, mille disainiteave ja kõik vajalikud mõõdud on antud võrdlusraamatutes.

Samuti tehakse seadme siseseadmete (eriotstarbelised plaadid, gaasijaotussüsteemid, düüsid, soojusvahetid jne) sisemise seadmete arvutamine või valimine, mis võib samuti määrata reaktorite üldmõõtmed ja konstruktsiooni. Ilma arvutamata näiteks tsükloni või muu aparatuuri punkri, ei ole võimalik põhiseadme kõrguse kõrgust kindlaks määrata ja seega gaasijuhtme ja hüdraulika võrgu arvutamist jälgida.

5.4.8 Soojusarvutused (tasakaal)

Sõltuvalt konkreetsest tootmisest võivad soojusarvutused olla võimalikud järgmiste variatsioonide korral:

Seadme termiline tasakaal, reaktor;

Temperatuurivoolude arvutamine niiskuse kondenseerumise vältimiseks;

Soojusbilansi ala (õhukardinate nõutava soojuse arvutamine või kliimaseade);

Gaasitorude ja -seadmete soojusisolatsiooni arvutamine (PGU katlamajad, CHP).

Praktikas peame sageli tegelema erinevate võimalustega kuumade pindade isolatsiooni arvutamiseks:

Ümbritseva õhuga soojuskadude kindlaksmääramine;

Isoleerkihi paksuse kindlaksmääramine konkreetse soojuskao jaoks;

Isolatsioonikihi paksuse kindlaksmääramine isolatsioonipinna teatud temperatuuril;

Isolatsioonikihi paksuse määramine voolava vedeliku temperatuuri antud langusega;

Isolatsioonikihi paksuse kindlaksmääramine transporditava gaasi temperatuuri antud langusega, näiteks veeauru kondenseerumise vältimiseks ja gaasikanalite korrosiooni vähendamiseks;

Torustike isolatsiooni paksuse kindlaksmääramine, et vältida nendes sisalduva vedeliku külmumist.

Disainer peab võtma arvesse temperatuuri ja surve mõju ainete füüsikalis-keemilistele ja termodünaamilistele omadustele.

5.4.9 Hüdraulilised arvutused

Käesoleva jao eesmärk on arvutada kogu võrgu hüdrauliline takistus, et valida ventilaator, pump ja see hõlmab järgmisi etappe:

Puhastusseadmete hüdrauliline arvutus;

Gaasijuhtmete, tolmu ja gaasijuhtmete, kanalisatsiooni-, aluste jms hüdraulilised arvutused;

Ventilaatori, pumba, väljalaskeventilaatori jne valimine;

Enne gaasijuhtmete, tolmu-legaaspõrutuste, kanalisatsiooni-, aluste ja muude vajalike seadmete paigutuse hüdraulilise arvutuse tegemist.

Selle ülesande täitmiseks on soovitatav:

Tööstushoonete, hoonete omadused ja konstruktsioonjoonised;

Paigaldatud seadmete üldmõõtmed;

Seadmete, masinate, seadmete paigutus;

Pärast seda saate esimese etapi juurde minna:

Tracing õhk-, lõõrid, pylegazoprovodov ühendavad saasteallika gaasi puhastusseadme või jälgida kanalisatsiooni, torujuhtmed, kui kursusetöö - puhastamise teket.

Juhul ise ettevalmistamise kava põhielementide asetust seadmed ja jälgi gaasitorude peab arvestama ruumi-mine hooldamiseks ja remont, sanitaar- ja giginicheskie töötajate töötingimused, veoteede poes (konveieri, autod, sildkraanad). Vajalikku teavet leiate ka SNiPist ja SanPist. Arvutada takistuse hüdrauliline võrku pärast raja-Rovkov moodustavad spetsifikatsioon (vabatahtlik) ja Pryamikov fasoniny näitab arvu, suuruse ja kohalike takistuse väärtused.

Tab. 6-valikuline nimekiri

Mitte-aerodünaamiline. muster

Reoveepuhastite mõõteriistad ja automaatika

Voolukavas näidatakse kontrolltoode ja töötlusrajatise töötamise mõõtmisparameetrid. Asjakohased seadmed viivad arveldusartikli spetsifikatsioonide ja selgitavate märkuste juurde.

Reoveepuhastite analüütiline kontroll

Sõltuvalt asjaoludest on võimalikud järgmised võimalused:

Reoveepuhastite tõhususe määramise meetodite kirjeldus;

Saasteainete hulga määramise analüüsimeetodite kirjeldus;

Saasteainete emissiooni dispersiooni arvutamine;

5.4.12 Keskkonnakaitse

Selles jaotises antakse tootmisel tekkivate saasteainete koguväärtus ja nende võtmise, säilitamise, kasutamise jne meetodid (soovitav on koostada tabel).

5.4.13. Ohutus

Tavaliselt vaadeldakse käesolevas osas järgmist:

Saasteainete toksikoloogilised omadused;

Tuli - saasteainete plahvatusohtlikud omadused;

TB raviasutuste käitamise ja sertifitseerimise ajal;

Meetodid töötajate kaitsmiseks tööstuslikest ohtudest;

5.4.14 Kasutatava kirjanduse loetelu

Sektsioon on kujundatud vastavalt TPU standardile.

Kui projekti käigus, saab kasutada ka vahend lõpetanud disain - Novikov VT seadmed ja alused projekteerimine keskkonnajuhtimissüsteemide: õpik / VT Novikov, NA Aleksejev A Ühinemisasjade. Bondaletova. -Tomsk: TPÜ kirjastus, 2003.-94 p.

6. DISTSIPLINA KOOLITUS JA METOODIKA TOETAMINE

NTB TPU kataloogis ei ole õpikuid ega käsiraamatuid, mis sisaldavad kursuse "Keskkonnakaitse süsteemide kavandamise seadmeid ja põhitõdesid" kõiki osi. Seetõttu on konkreetse programmi osa uurimisel soovitatav kasutada allpool loetletud kirjandusallikaid. Osakondade serveris on reoveepuhastite seadmete ja reaktorite arvutamiseks rohkem kui 20 meetodit ja programme.

6.1. Põhikirjandus:

Balabekov O. C. Gaaside puhastamine keemiatööstuses: Protsessid ja devices / OS Balabekov, L. S. Baltabaev. M: Chemistry, 1991.-250 lk.

Belevitsky A.M. Gaasipuhastusseadmete projekteerimine. - M.: keemia, 1990. -288 lk.

Kozlov Yu.S. Materjaliteadus. -M.: Agar, 1999. - 181 p.

Rodionov A.I., Kuznetsov Yu.P. Tööstuslike heitkoguste kaitsmiseks biosfääri kaitseks vajalikud keemilised-tehnoloogilised protsessid, seadmed ja konstruktsioonid. - M.: keemia, 1985. - 352 p.

Timonin A.S. Tehnoloogiliste ja keskkonnatehnoloogiate kavandamise ja arvutamise alused: A Handbook / A.S. Timonin; Moskva Keskkonnatehnika Ülikool. - Kaluga: Kirjastus N. Bochkareva, 2001- T. 1.-2001.-756 lk. V. 3.-2001.-960 p.

Timonin A.S. keskkonnatehnoloogia käsiraamat. Kolmes mahus, Kaluga: Kirjastus N. Bochkareva, 2003.

6.2. Lisakirjandus:

Vavalsky M. M., Cheban Yu.M. Keskkonnakaitse tööstusettevõtete keemilistest heitmetest. - Kishenev: Shtiints, 1990. - 211 lk.

Ilyichev V.D., Bocharov B.V., Gorlenko M.V. Bioloogilise rikastumise kaitse ökoloogiline alus. - M.: Science, 1995, - 248. lk.

Isaev M.I. Korrosiooniprotsesside teooria. Juhendaja. - M.: Metal lurgiya, 1997. - 344 p.

Kuznetsov, MV, Novoselov, V.F., Tugunov, P.I. Torujuhtmete ja paakide korrosioonivastane kaitse. - M.: Nedra, 1992. - 238 p.

Tsiviil- ja tööstushoonete ventilatsiooni kursused ja diplomid. -M.: stroiizdat, 1985. - 208 p.

Lakhtin Yu.M., Leontieva V.P. Materjaliteadus. - M.: Mashinostroenie, 1990. - 528с.

Dedusting tööstusgaaside / EM Sokolov, N. Volodin, M. Piskunov ja dr-Tula: Grif i K, 1997.-376 koos.

Pludek V. Korrosioonikaitse projekteerimisetapis: Trans. inglise keeles / ed. A.V. Schrader. - M: Mir, 1980, - 438 p.

Tolmu kogumise käsiraamat / M. I. Birger, A. Yu Waldberg, B.I. Myagkov. - M.: Energoatomizdat, 1983. - 312 p.

Tolmu ja tuha kogumise käsiraamat / toim. A.A. Rusanova. - M.: Energia, 1975. - 524 p.

Kuznetsov, MV, Novoselov, V.F., Tugunov, P.I. Torujuhtmete ja paakide korrosioonivastane kaitse. - M.: Nedra, 1992. - 238 p.

Torosheshnikov N.S., Rodionov A.I. Keskkonnakaitse tehnika. -M: keemia, 1981.-368 p.

Shtokman E.A. Õhu puhastamine. - M.: DIA, 1999. - 319 p.

6.3. Õpetamisvahendid

Afonin Yu.M. Ventilatsioonisüsteemide konstruktsioonielemendid ja nende valimine: Proc. kasu - Saratov: toim. SPU, 1977. - 62 p.

Bekin NG Probleemid arvutamisel masinate ja seadmete keemiatehase: käsiraamat koolidele / NG Bekin, VA Nemytkov, SF Stus. M: Masinaehitus, 1992.-206 koos.

Bochkarev V.V. Keskkonnakaitse tehnoloogiliste protsesside teoreetilised alused: Uuringute juhend / V.V. Bochkarev; Tomski polütehnik. un-t; IDO.-Tomsk: TPÜ kirjastus, 2002.-125 lk.

Bochkarev V.V., Lyapkov A.A. Kursuse ja diplomi projektide graafilise osa rakendamine. Haridus asula Tomsk: TPÜ. 1997. - 56 p.

Toiduainetööstuse ettevõtetes ventilatsioon, kliimaseadmed ja õhupuhastus: õpik ülikoolidele / E. A. Shtokman, V. A. Shilov, E. E. Novgorodsky jt; Ed. E.A. Shtokman.-M.: Izd-vo DIA, 2001.-688 p.

Egiazarov A. G. Ventilatsioonisüsteemide seadmed ja tootmine: Proc. kasu -M.: kõrgkool, 1987. - 303 lk.

Yegorov Yu.P., Lozinski Yu.M., Root R.V., Khvorova I.A. Ema närbunud Koolitus pos. - Tomsk: TPÜ, 1999. - 160 p.

Zakharchenko N.F., Goncharuk E.I., Koshelev N.F. ja teised. Keskkonnakaitse inimtegevusest. Õpik / üldise ed. G. F. Nevskaya. M.: Moskva Riikliku Ülikooli Kirjastus, 1993. - 216 p.

Keskkonnatehnika. Veepuhastus. Jäätmete utiliseerimine / Ed. Birma, Yu.A., Vurdova, N.S.-M.: kõrgkool, 2002. - 254 s.

Keskkonnatehnoloogia: õpik ülikoolidele. / B. I. Gorbunov, A. V. Kozlov, G. B. Ionova jt. - 2. väljaanne, muudetud ja laiendatud. - Nižni Novgorod: OGSA, 2003.- 116 p.

Keskkonnatehnika: haridusküla. üliõpilastele / Vorobev, Nikolai Nikolajevitš. - SPb.: Lan, 2002.- 288 p.

Kravtsov V.V. Struktuurmaterjalide korrosioon ja kaitse. Korrosioonikaitse põhimõtted: õpik ülikoolidele / V.V. Kravtsov.-Ufa: kirjastus UGNTU, 1999.-157 p.

Lozanovskaya I.N., Orlov D.S., Sadovnikova L.K. Ökoloogia ja biosfääri kaitse keemilise reostuse ajal. Koolitus keemiatehnoloogia käsiraamat. ja biol. eriline ülikoolid. - M.: kõrgem. Shk., 1998. - 287 p.

Nikulina I.M. Keskkonnakaitse tehnilised vahendid. Õpik.-M.: MIET, 2002.-322 lk.

Semenova I.V Korrosiooni- ja korrosioonikaitse: koolitus. manuaal / I.V. Semenova, G.M. Florianovich, A.V. Khoroshilov.-M.: Fizmatlit, 2002.-336 p.

Sokolova I.Yu. Pumbad, fännid. - Tomsk: TPÜ, 1992. - 98 p.

Ilyichev V. Yu. Öko-bioprotektiivsete süsteemide alused: õpetus / V. Y. Ilyichev, A. S. Grinin; Ed. A. S. Grinina. -M.: UNITY-DANA, 2002.-207 p.

Inseneri keskkonnakaitse näidetes ja ülesannetes. Õpik / toim. Vorob'eva OG.- S-Pb.: Lan, 2002. -324 lk.

Komarova L.F., Kormina L.A. Keskkonnakaitse tehnoloogilised meetodid. Uch. pos. - Barnaul: AGTU, 2000. - 391 p.

A. Lyapkov A. Tööstusjäätmete puhastamise tootmise tehnoloogia: Uuringute juhend / A. A. Lyapkov; Tomski polütehnik. un-t.-Tomsk: TPÜ kirjastus, 2002.-254 lk.

Nikulina I.M. Keskkonnakaitse tehnilised vahendid. Õpik.-M.: MIET, 2002.-322 lk.

Novikov V. T. Keskkonnakaitse süsteemide disaini seadmed ja põhialused: õpe giid / V. T. Novikov, N. A. Aleksejev, L. I. Bondaletova. -Tomsk: TPÜ kirjastus, 2003.-94 p.

Smetaniin V.I. Keskkonnakaitse tootmis- ja tarbimisjäätmetest. Õpik.-M.: Koloss, 2003.-230 lk.

Õhukaitse tehnika ja tehnoloogia. Haridus AIDS / V.V. Yushin, D.A. Krivoshein, P.P. Kukin. - M.: kõrgkool, 2003. - 142 lk.

KESKKONNAKAITSESÜSTEEMIDE KASUTAMISE SEADMED JA ALUSED

Tööprogramm, kursuseprojekti ja juhtimisülesannete täitmise juhised

Koostanud: Viktor Timofeevič Novikov

Hindaja: V.V. Bochkarev, Ph.D., dotsendi osakond. TOOS HTF

Allkirjastatud printimiseks

Formaat 60x84 / 16. Paber xerox.

Lameda trükkimine. Cond pecs l 1.39 Õpetaja-ed. l 1.29.

Tsirkulatsiooni koopiad. Telli. Hind on tasuta.

IAP TPU. Litsentsi nr 1 nr 18.07.94.

Tüpograafia TPU. 634034, Tomsk, Lenin Ave, 30.

Reoveepuhastuse tehnoloogiad

Ravile tuleva reovee koostis. Primaarse klaasistaja materjalibilansi arvutamine, horisontaalse liivapritsi väljaarendamine veetava veega. Bioloogilise ja mehaanilise reoveepuhasti omadused, seadmete valik.

Saada hea töö teadmistebaas on lihtne. Kasutage allolevat vormi.

Teie jaoks on väga tänulikud üliõpilased, kraadiõppurid, noored teadlased, kes kasutavad teadmistebaasi oma õpingutes ja töös.

Postitatud http://www.allbest.ru/

1. Protsessi valik, põhjendus ja kirjeldus

1.1 Töötlemisele kantava reovee koostise iseloomustus

Viimase nelja aasta jooksul on reovee kogus järgmine: NH-ioonide keskmised aastased väärtused4 + oli vahemikus 16,8 kuni 19,8 mg / l (maks 23,2); EI2 - - alates 0,04 kuni 0,4 (maksimaalselt 0,47); EI3 - - 0,052 kuni 0,153 (vähe 0,377); fosfaadid (P) - alates 2,08 kuni 4,04 (maksimaalselt 5,6); APAV - 1,17 kuni 1,6 (maksimaalselt 2,5); fenoolid esinesid peaaegu samal tasemel - 0,008-0,009 (maksimaalselt 0,019) mg / l; naftasaadused - 0,9 kuni 1,8 (max 2,6) mg / l. Metallid olid üsna madalal tasemel: Cu - 0,02 kuni 0,024 (maksimaalselt 0,33); Mn - 0,046 kuni 0,06 (max 0,7); Pb - jälgede väärtuste tasandil; Zn - 0,156 kuni 0,203 (maksimaalselt 0,366); Fe - 1,13 kuni 1,2 (maksimaalselt 1,94) mg / l.

Keskmiselt laaditi suspendeeritud tahked osakesed vasakpoolsetesse reoveepuhastusjaamadesse 102-130 (maksimaalselt 171) mg / l. Samuti olid madala väärtusega COD ja BOD.F : BODF 98-163 (maksimaalselt 170) mg / l, COD - 213-251 (maksimaalselt 325) mg / l. BSP suheF ja COD oli vahemikus 0,46-0,64, keskmiselt - 0,52 tänu mõnede vaevu oksüdeeritavate ainete sisaldusele.

Ülalnimetatud arvud iseloomustavad Krasnoyarski linna vasakpoolset paisumist kui lahjendatud, mahepõllumajanduslike ja suspendeeritavate ainete suhteliselt madalaid väärtusi ja konkreetsete ainete vähese saastetase.

Temperatuuri, pH ja konkreetsete saasteainete mõju reovee mehaanilise ja biokeemilise töötlemise protsessidele väljendatakse järgmiselt.

Temperatuur Töödeldud reovee temperatuur on kõige olulisem tegur, mis mõjutab kemikaalide lahustuvust, keemiliste ja bioloogiliste reaktsioonide määra, saasteainete eraldumise kiirust settimise ajal, aktiveeritud muda ainevahetuse intensiivsust organismides ja lahustunud hapniku tarbimist.

Reovee temperatuuri tõus (teatud piirides) muudab lõhna, mida veelgi suurendab lahustunud hapniku puudumine vees, aktiveerib saasteainete kemooksüdatsiooni protsessi, lenduvate ühendite eemaldamist jne.

Vähenenud temperatuuril suureneb vee viskoossus ja sellest tulenevalt väheneb jämedade lisandite sademete mõju. Kasvava temperatuuri korral tõuseb puhastusmaht 5-10% võrra, mistõttu on võimalik vähendada primaarsete septikute reovee sedimentatsiooni aega kuni 1,0 tunni võrra.

Temperatuuri langusega aeglustub biokemiliste protsesside kiirus aerotankudes, kuid hapniku lahustuvus vees suureneb. Teiselt poolt kasvab kuuma vee kogus linna kanalisatsioonisüsteemi Seepärast väheneb aeratsioonipaakide talv talvel veidi. Kuid suveperioodil tuleks siiski ette näha setete segu intensiivsem õhuringlus.

Temperatuuri tõus mõjutab aktiveeritud muda hapnikutarbimise määra tõusu, ainevahetuse taset ja bakterirakkude membraanide läbilaskvust, mis suurendab toksiliste toimete mõju aktiivmudale.

Aktiveeritud muda krooniline turse, olenemata selle põhjustest, aktiveerub ja intensiivistub suvel, kui reovee temperatuur tõuseb ja lahustunud hapniku sisaldus suureneb, millega kaasneb puhastamise kvaliteedi halvenemine.

Suve jooksul on edukamad mitte ainult süsinikku sisaldavate orgaaniliste saasteainete oksüdeerumine, vaid ka nitrifitseerimine ja denitrifikatsioon. Et tagada rahuldav nitrifikatsioon, peaks optimaalne temperatuur jääma vahemikku 20-25 ° C. 9 ° C juures väheneb nitrifikatsiooni kiirus märkimisväärselt ja 6 ° C juures see peatub. Temperatuuri tõus üle 25 ° C mõjutab positiivselt nitrifitseerimisprotsessi, kuid see hakkab piirduma hapnikusisaldusega, mille lahustuvus langeb järsult. Denitrifikatsiooni protsessi kiirus pidevalt suureneb koos heitvee temperatuuri tõusuga kuni 36 ° C. Seepärast võib denitrifikatsiooni juuresolekul sekundaarsetes settes mahutite puhul suletud perioodil suspendeeritud ainete eemaldamine suhteliselt oluliselt suureneda, eriti pärast kella 12 hommikul, kui reovesi on hästi soojenenud ja denitrifikatsioon aktiveerub.

Aktiveeritud muda on eriti halvasti mõjus kiire temperatuuride langus, kui muda organismidel pole aega kohaneda ja sureb. Pikaajalise kokkupuute korral aktiveeritud muda kohandub temperatuuri režiimiga ja suudab läbi viia setete segus temperatuuril kuni 35 ° C saasteainete tõhusa ensümaatilise oksüdatsiooni. Kuid nendes tingimustes muutub lahustunud hapniku sisaldus kriitiliseks ja seepärast on setete segu intensiivne segamine vajalik, et tagada rahuldav massiülekanne settehelveste sisaldusesse.

Vesinikioonide kontsentratsioon (pH). Vesinikuioonide sisaldus reovees väljendub nende kontsentratsiooni negatiivses logaritmis.

PH sõltuvalt reoveest jaguneb: tugevalt happeline (pH 9,5).

Reovee optimaalsed pH väärtused aitavad kaasa flokulatsiooniprotsessile ja pakuvad aktiivsete sette rahuldavaid settimise näitajaid. Reovee pH-väärtuse langetamine vähendab bakterite ainevahetuse intensiivsust, deflokkuleerib ja aktiveerib aktiivse sette halva settimise ning kui pH langeb alla 5,0, võib bakterid antagonistlikult asendada seentega. PH tõus põhjustab metaboolse aktiivsuse suurenemist aktiivmudaas ja intensiivselt leeliselises keskkonnas (pH> 9,5), aktiivmuda rakud surevad.

Pärast tugevaid vihmasid (sademete pH on 4,6-6,1), aktiveeritud muda näljahäda korral, setete massi suurendamine, mis ületab arvutatud normi, või nitraatide suurenemine puhastatud vetes, võib pH veidi väheneda.

Talveperioodil puhastatud vetes nitraatide akumuleerumisel pH-taseme vähenemine keskmiselt on 0,2-0,8 ja suvel on see 1,0-1,5 sügavnitraatprotsessiga ja nitraadisisaldus töödeldud vetes ületab 15 mg / l.

Lämmastiku- ja fosforiühend. Aktiveeritud muda füsioloogilise arengu tähtsaimad toitained on lämmastik, fosfor, väävel ja raud.

Linnas reovees on lämmastik peamiselt mineraalina (NH4 +, EI2 -, EI3 - ) ja orgaanilised (aminohapped, organismide koevalgud, orgaanilised ühendid) komponendid.

Kodumaja reovees on lämmastik orgaanilise ainese peamine osa, mis esindab lämmastiku metabolismi lõppsaadusi inimkehas. Ammoniaagi NH kujul3 või uurea (NH4)2Kodumajapidamises sisalduv CO sisaldab 80-90% kõikidest lämmastikku sisaldavatest ainetest. Edasine ammoniseerumine muudab orgaanilisi lämmastikühendeid anorgaanilisteks vormideks, millest peamine on ammoniaak, mis akumuleerub taimse ja loomset päritolu valkude proteolüüsi käigus deiminatsioonil, mis toimub kanalisatsioonivõrgus heterotroofsete putrefaktiivsete (ammoniikumiste) bakterite poolt.

Ammoniaak reovees on peamiselt tasakaalus ammooniumioonidega. Kui pH on madalam kui 7,0 ja temperatuuri langus, liigub tasakaal ammooniumiioonide vabanemise suunas:

Kui pH on suurem kui 7,0 ja temperatuuri tõus, toimub reaktsioon vastupidises suunas, ammoniaak koguneb reovees:

Temperatuuril 25 ° C ja pH = 11,0 tasakaalustab see sujuvalt gaasilise ammoniaagi vabanemist.

Anaeroobsetes piirkondades (mis on alati olemas) struktuuride korral lagunevad valgulised ühendid ammooniumlämmastiku moodustamiseks. Sel põhjusel võib nii puhastatud kui ka puhastatud vetes täheldada ammooniumlämmastiku suurenemist õhustamispaakides rahuldava nitrifitseerimise taustal. See seletab ammooniumlämmastiku pidevat kättesaadavust 1,0-2,0 mg / l kontsentratsioonis rahuldavalt töötavate reoveepuhastite töödeldud vetes, olenemata sellest, kui hästi toimub aerotankide nitrifitseerimise protsess.

Linnasisese reoveepuhastite puhul võib nitraatide ja nitritite kogusisaldust reovee hulka, mis sisenevad töötlemisettevõttesse, võib pidada mitte rohkem kui 1,0 mg / l. Nende normide ületamine selle tööstusreostuse märgiks on märk. Väikestes kogustes ei pruugi nitritid ja nitraadid ilmuda puhastatud vetes, kui ülemäärased aktiivsed muda ja setete vesi tarnitakse pärast setete käitlemist rajatistesse primaarsete septikutega sisenevale heitveele.

Töötlemisse võetud olmejäätmetes on fosforiühendite peamine osa fosfaatide ja ortofosfaatide videolukoloidsetes ja lahustunud vormides ning polüfosfaatide lahustunud vormides. Fosfaadid ja polüfosfaadid hüdrolüüsitakse ortofosfaatide bioloogilise puhastamisega, samas kui orgaaniline fosfor jääb osaliselt puhastatud vette. Fosforiühendite suletud vormid on osaliselt sadestatud primaarsetes settepaakides ja osaliselt sorteeritakse aktiivmuda.

Mineraalse fosfori lahustunud olekus on ortofosforhape ja selle anioonid (H2Ro4 NRA4 2 RO4 3-). Orgaaniline fosfor kodumaja reovees on peamiselt inimese metaboliidid; orgaanilised polüfosfaadid on nukleiinhapped; nukleoproteiinid on hüdrobiontide ja inimeste jäätmed.

Aerotankeadete aeroobsetes tingimustes seotakse polüfosfaadid ja ortofosfaadid aktiveeritud muda organismidega ning orgaanilise fosfori lahustunud vormid mineraliseeritakse ortofosfaatidena, kasutades baktereid Moraxella, Artmbacter, Bacteria subtilis jne. Teatud aktiveeritud sette bakterite rühmadel on oma rakkudes (polüfosfaatgraanulites, nn volutiini teradena) akumuleeruvad fosfori lahustatud vormid, st hilisemaks tarbimiseks. Seega on need bakterid võimelised tarbima fosfori rohkem, kui see on vajalik biomassi kasvu ja energiavajaduste rahuldamiseks.

Lisaks sellele on nitrifitseerivate bakterite võimalus akumuleerida polüfosfaate osana metakromatiini graanulitest. Kõik need bakterid erinevad teistest aktiivmudest pärinevatest mikroorganismidest, kuna nende rakkude fosforiühendite kogunemine on üsna märkimisväärne - 1-3% kitsa kehamassi järgi.

Aktiveeritud muda rakkude polüfosfaatide ladestamisel eemaldatakse reoveest lahustuvad fosforiühendid. Lisaks tavapärastele tingimustele täieliku bioloogilise töötluse järel nitrifikatsiooni, kui nitrifikatsioon ei ole sügav (NO3 - N - mitte rohkem kui 5-6 mg / l), tänu fofaadi tarbimisele eemaldatakse aerotankumis bakterid 20-30% fosfori lahustunud vormist. Kui reovee pH väheneb, suureneb fosfaatide lahustuvus ja mõlemad protsessid paranevad: eemaldamine ja akumuleerumine mullas ja settimine biofunktsioonile, mis võimaldab saavutada fosforiühendite 50% eemaldamise bioloogilises ravis.

Süva nitrifitseerimisprotsessi ajal, kui nitraatide sisaldus puhastatud vetes tõuseb 7,0-18,0 mg / l ja enam, suureneb nendes sisalduvate fosfaatide sisaldus 6-8 mg / l ja enam. Nitrifikatsiooni- ja fosforisatsiooni protsessid on vastastikku vastuolus bioloogilise puhastamise tavapärastes tingimustes. Mida intensiivsem on nitrifikatsioon, seda rohkem fosfaate akumuleerub bakterite rakkudes ja seda rohkem bakterid anna sekundaarsetesse clarifiers anaeroobsetesse tingimustesse puhastatud veele.

Lisaks võib fosfaatide sisaldus töödeldud vetes suureneda aktiveeritud muda rakkude hävitamise tõttu, näiteks muda pressimismasinatel, samuti aktiivse sette ajal tühja ja automaatse oksüdatsiooni ajal, kui selle rakud vabastavad kogunenud fosforit ümbritseva vee jaoks.

Fosfaatide analüüsimisel hüdrolüüsitud proovis määratakse ortofosfaatide ja polüfosfaatide summa; arvutatakse polüfosfaatide kontsentratsioon hüdrolüüsitud (ortofosfaatide ja polüfosfaatide) ja hüdrolüüsimata (ortofosfaatide) proovide analüüsi tulemuste erinevusena.

Sünteetilised pindaktiivsed ained. Need hõlmavad aineid, mis võivad adsorbeerida liidestel (vesi-õhk) ja vähendada pindpinevust. Sünteetilisi pindaktiivseid aineid saab jagada neljaks klassiks: anioonne (molekuli aktiivne osa on anioon), katioonne (aktiivne osa on katioon), mitteioonne (mitte ioniseeritud) ja amfoteeriline (amfolüütiline).

Puhastusvahendite jagunemine klassidesse põhineb nende ühendite omadustel, mis lahustamisel ilmnevad vees.

Anioonilised pindaktiivsed ained, mis ioniseeritakse vesilahuses negatiivselt laetud orgaaniliste ioonide moodustamisega. Selle klassi kõige tavalisemad on sulfaatestrite soolad (sulfaadid) - nende esindajaks on naatriumdodetsüülsulfaat ja sulfoonhapete soolad (sulfonaadid) - nende esindajaks on sulfonool. Anioonsed pindaktiivsed ained toodetakse ja kasutatakse maailmas suurimas koguses ja seega moodustavad suurema osa pindaktiivsetest ainetest reovees.

Katioonsed pindaktiivsed ained, mis ioniseeriti vesilahuses ja moodustasid positiivselt laetud orgaanilised ioonid. Nende hulka kuuluvad kvaternaarsed ammooniumisoolad. Nende tootmise osakaal on praegu väga väike, kuid katioonsete pindaktiivsete ainete tootmine maailmas kasvab üsna kiiresti.

Vesilahuses olevad mitteionilised pindaktiivsed ained ei moodusta ioone. Kõige levinumad rasvhapete amiinide alkohol etoksülaadid ja oksiidid. Kuulub sünteetiliste detergentide koostisesse (SMS).

Amfolütilised pindaktiivsed ained ioniseeritakse vesilahuses sõltuvalt pH-st. Happelistes vesilahustes ilmnevad katioonilised omadused ja leeliselikes lahustes anioonne. Kõige tavalisemad on praegu anioonsed ja mitteioonsed pindaktiivsed ained. Anioonsete ja mitteioonsete pindaktiivsete ainete ning nende baasil põhinevate detergentide tootmine on 95-98% tööstuse toodetud koguarvust.

Sünteetiliste pindaktiivsete ainete biokeemilise lagunemise astme järgi jagunevad need:

1) biokeemiliselt kergesti oksüdeerunud (bioloogiliselt kerge), mille biokeemiline oksüdatsioon 6 tunni jooksul on üle 25% COD;

2) Biokeemiliselt oksüdeerub (bioloogiliselt karm) biokeemiliselt raske, mida iseloomustab kerge või isegi täieliku biokeemilise oksüdatsiooni puudumine COD-ga 6 tunni jooksul;

3) Vaheirühma ained.

Biokeemilise heitvee töötlemise käigus eemaldatakse kuni 80%> SOOLAD. Maksimaalne hapnikusisaldus> SALT ei ületa 10% COD-st ning puhastamise ajal eemaldatakse see mitte rohkem kui 40%, peamiselt aktiivmuda sorbtsioonide ja vahepealsete lagunemissaaduste moodustumise tõttu. Samal ajal halvendab bioloogiliselt karmide ainete sisaldus reovees kontsentratsioonis üle 10 mg / l nende puhastamise taset ja põhjustab aerotanki pinnale rohkesti vahu moodustumist. Vaheühendi pindaktiivsed ained, sõltuvalt COD-st, eemaldatakse täielikus biokeemilises puhastamisprotsessis 40-80%.

Fenoolid. Need on aromaatsed ühendid, ühe või mitme hüdroksüülrühma sisaldava benseeni derivaadid. Sõltuvalt hüdroksüülrühmade arvust on eristatavad ühe-, kahe- ja monohüdriidi fenoolid. Monohüdriidi fenoolid on tegelikult fenool - С6H5HE, kresool, tümool jne. Lihtsaim fenooldihüdriid on dioksübenseen C6H5(OH)2, millel on kolm isomeeri: hüdrokinoon, resortsinool ja pürokatehhiin.

Enamiku riikide keskkonnaalased õigusaktid, sealhulgas Venemaa, võtavad arvesse ainult lenduvaid fenoole. Märkimisväärne ökoloogilise ohu saastumise lenduvate fenoolide seotud toksilisust ning võime moodustada klorofenoolide (di-, tri- pentaklorofenooliga) ja nitroasendussaadused fenoolid - väga vesilahustuvad, stabiilseid kõrge mürgiseid aineid, mis on üksikult kromatograafilise analüüsi järgi.

Astmest bioloogilise lagundamise lenduvate fenoolide aeratsioonitankid sõltuvalt esialgsest kontsentratsioonist jõuab 95%,, tingimusel, et reovesi omab piisavat toitainete sisaldus vajalik hea toitainetega aktiivmuda ja see omakorda fenoolile sisaldav reovesi hästi kohanenud.

Naftat on kompleksne segu erinevatest süsivesinikud (madala ja kõrge molekulmassiga, küllastunud ja küllastumata alifaatne, aromaatne alitsüklilistest) kui ka mitte-süsivesinikkomponendid väävlit, hapnikku ja lämmastikku sisaldav kõrgmolekulaarsed ained smoloasfaltenovyh koos kaasatud raskmetalle.

Hüdrokeemilises analüüsis on mõistet> piiratud ainult süsivesinikega, seetõttu mõistetakse üldiselt mõistet> süsinikutetrakloriidi, heksaani või petrooleetri ekstraheeritud mittepolaarsete ja madala polaarsete ühendite sisaldus vees.

Naftatoodete ümberkujundamise kiirus ja tõhusus bioloogilistele puhastusseadmetele, mis on peamiselt seotud aeroobsete tingimustega ja sõltub:

- õli keemiline koostis, selle omadused (volatiilsus, tihedus, põhikomponentide lahustuvus ja aerotanksisse sisenevate naftaproduktide kontsentratsioon);

- tasakaalu olemasolu naftasaaduste laekumise ja nende tõhusa hävitamise vahel;

- aerotankides esinevad füüsikalis-keemilised tingimused (temperatuur, pH, lahustunud hapnikusisaldus muda segus);

- heitvee tasakaalustatud koosseis, mis tagab aktiivse sette kogu vajaliku koguse (minimaalne süsiniku sisaldav orgaaniline aine, lämmastik ja fosfor, suhe 100: 5: 1);

- tehnoloogilise töötluse kord (aktiivmuda annus ja vanus, aktiivmuda erikoormus, aeratsioonipaagide oksüdeeriv võimsus);

- aktiivmuda omadused (süsivesinike oksüdeerivate bakterite protsent aktiivmuda kogu biomassis, adaptiivne omadus, ensümaatiline aktiivsus).

Esmane karteripõhjasid laiali vormis pinnakile, ladestub puhastamata sade tahkete osakeste ja viskoosse sade seintele õlivann, torujuhtmed täitematerjalina, tükid, paksenenud kile (1 mm kuni 10 cm). Filmi esinemine vee pinnal settes mahutis näitab, et puhastusjaama siseneva reovee naftasaaduste sisaldus on vähemalt 0,5-1,0 mg / l. Pinnapealne kile, mis on juba primaarse isoleerimise etapis, kaotab kiiresti kergete õlitaoliste toodete lenduva ja lahustuva komponendi ning omandab viskoossuse, agregaadid, seejärel kipub levitamist mitte lekima, vaid seinte ja torustike kleepumist. Kaupade täitematerjalides esineb peamiselt asfalteine ​​ja kõrge molekulmassiga keskmise ja raske fraktsiooni sisaldavaid ühendeid, st biolagunevusega. Sellised agregaadid ja paksendatud kiled võivad jääda pikaks ajaks ilma esmase settepaagrite seinte ja mehhanismide muutumiseta.

Õhutuspaagides läbivad naftatooted aurustumist, kemooksüdatsiooni, biotransformatsiooni, biosorptsiooni aktiveeritud muda juures ja ensümaatilist lagunemist. Aeroobse aeroobsetes tingimustes muutuvad nafta koostis äärmiselt kiiresti. Aktiveeritud muda suurenenud temperatuur ja intensiivne segamine ning aerotankide pidev õhuvool on katalüsinud naftasaaduste biolagunemise protsessi. Kuni 65-80% sissetulevatest õlidest sorteeritakse aktiivmudal. Töödeldud heitvesi sisaldavate naftasaaduste biolagunevuse kõrge lahustumatu sisaldus ja nende kogunemine segus põhjustab aktiivse muda sisemise toksilise koormuse suurenemist. Naftatoodete akumuleerumine tagastatavas segus ületab 10-15% selle kuivmassist, on piiratud sisaldus, mille järel reeglina toimub aktiivmuda lagunemine. Kui limiit ületatakse õli kogunemist aktiivmuda või olulistes kontsentratsioonides töödeldud vee häirib tasakaalu sorptsiooni ja biooksüdatsiooni süsivesinikud, mis toob kaasa kaotuse muda tootmisvõimsust ladestumist biotsönoos ilmuvad filamentset bakterite suurendab muda indeksi ning suurenenud hõljuv- kuivainete sekundaarse clarifiers.

Metallid. Metallide mürgisus aktiivmudas suhteliselt madalates kontsentratsioonides on tingitud:

- nende afiinsus orgaanilistele rakumolekulidele, mis sisaldavad sulfhüdrüülrühma (SF-), mis on võimelised suhelda toksiliste metallide ioonidega. Mida suurem on metalliioonide suurus ja mida suurem on polariseerumisvõime, seda väiksem on oksüdatsiooniaste ja elektronegatiivsus, seda suurem on metalli võime siduda sulfhüdrüülrühma ja moodustada metalotioniine (metallidega seotud valke);

- metalli seisundi reovesi Metallid võivad esineda mitmesugused keemilised ühendid peatatud, kolloidne ja lahustunud kujul, sõltuvalt pH, Eh, temperatuur, intensiivsus biosorption aktiivmuda ja neeldumise kohta sorbendid, mis võivad esineda reovees (savid, raud, kaltsiumkarbonaat jne.), samuti heitvees sisalduvate orgaaniliste ainete kompleksi moodustamine. Peamiselt lahustunud metalliühendid on mürgised;

- aktiivmuda tüüp ja selle adaptiivne omadus, mis määratakse kindlaks metalli sisendite struktuuri ja olemuse (perioodiline või regulaarne, ühtlane või tippkoormuse kujul) kujul.

Astmest eemaldamist raskemetallide bioloogiliseks puhastamiseks linnade ehitised sõltub milline esialgse kontsentratsiooni toores kanalisatsioon, keemilised omadused, annustamine muda kontakti ajast reoveesette ja tõhususe sorptsiooniandmete metalliühenditest, kus aktiivne osa biopolümeer geeli aktiivmuda. Tavaliselt on metallide puhastamise mõju madal.

1.2 Reovee puhastamise tehnoloogia põhjendamine

Vooluvee kogus VOCi voolu esimese etapi rajatistesse läbi isepõhise massi-kollektori (H * H = 1,700 * 1800) algselt jaotuskambrisse. Sellest osa voolust juhitakse 2. etapi kaudu kustutusvahend kambrirõhk ja teiselt poolt oja, summas 75000 m3 / päevas, kolm kandikud (V * H = 1200 * 1500) juhitakse hoone mehhaniseeritud restid, kusjuures komplekt kolme võretüübiga MG 11T 1000/1600, kaks markerit D3-b ja lintkonveieri haamerpurustit.

Praegu on tööjõurõikurite tõttu tekkinud viivitatud jäätmed käsitsi lahti monteeritud ja maetud 2 m3 metallist mahutisse. Prügi desinfitseeritakse pleegitusega ja, kui see kogub konteinerisse, viiakse see maha kallurautod.

Mehhaniseeritud võrekaevude hoones paiknevad peenestid, lekked ja majapidamises asuvad lekked sisenevad leibkonna kanalisatsioonitorustikku (K6) ja seejärel raskusjõu kaudu lekkekanalisse.

Talvel käituvad mehaanilised võrgud raketi käsitsi sisselülitamisel, et sujuvalt katkestada pea 0,1-0,2 m, automaatrežiimis antud ajahetkel.

Pärast mehhaniseeritud restide kanalisatsioon kantakse horisontaalsete liivapüüniste kahes osas horisontaalse veeliigutusega ja liivapüünise sektsioonis, mille ringikujuline veetõus koosneb kahest liivapüüdjast D = 6m. Horisontaalse liivapritsi sektsioon on mõõtmetega 12 * 2,5 * 1,2m; Igal sektsioonil on 3 liivaga punkerit. Igast punkrist liiva tühjendamine toimub hüdraulilise tõstuki abil liivapargi jaoks, vaheldumisi torujuhtmega. Liivamõistetud selgitatud reovesi siseneb kogumismahutisse läbi akendega paigaldatud puidugraanulite ja siseneb seejärel torujuhtme kaudu pumplasse. Hüdrauliliste elevaatorite varustamine horisontaalsete liivapüstolitega, millel on otse- ja ümmargune veetransport, viiakse läbi kaks pumpa K-80-50-200, mis on paigaldatud esimese etapi pumba ja puhurjaama ruumides. Tööstuslikuks veeks kasutatakse puhastatud heitvett, mis eemaldatakse sekundaarsetest settepaakidest pärast tööstuslikku veehoidlat.

Liivapritsi sektsioonide lisamine (deaktiveerimine) viiakse läbi primaarsete settepaakide toores setete ja voolumõõturite lugemite analüüsi tulemuste põhjal. Kui tuhasisaldus setetes ületab 30%, lisatakse täiendav sektsioon. Sama teeb maksimaalse reovee sissevoolu. Samal ajal ei tohiks primaarsete seeläbi puhastamata setete liiva kogus ületada 7%.

Liiva alad (2 kaarti) asuvad garaaži lähedal asuvas heitveepuhastusjaamas. Kuna kaardid on täidetud ja kuivatatud, eemaldatakse liiv kaevanduseks ekskavaatori ja kallurautode abil. Liiva aladel pole kuivendussüsteemi.

Pärast 1. veeru liivapüüdureid jookseb kanalisatsioon raskusjõu kaudu läbi kanali vastuvõtukambrisse ja sellest osa neli primaarsest radiaalrehvidest jaotuskarbis oleva sukelduja voolu osa; teine ​​osa on sifoon jaotuskarbis, kus on kaks silohoidla sulgurit VOCi järjekorras (maksimaalse sissevoolu ajal või mistahes remonditööde kõrvaldamise ajal).

Muda pumbajaamast pärinev aktiivmuda juhitakse kanalisse pärast horisontaalset liivapüüdja, mille otsene liikumine toimub vees.

Toormesetetist primaarsetest settepaakidest läbi tooretu settekambri läbi torujuhtme raskusjõu siseneb muda pumbajaama toore setete reservuaar (seade on operaatori poolt maha laaditud 1 korda nihkumise kohta). Muda pumbajaamast suunatakse toormuda koos liigse aktiivsusega muda torujuhtme kaudu kaskaadi tüüpi muda kaartidesse. Esmaste clarifiers poolt semisubmersible pardal kinnitatud pöörleva talu eemaldatud ujuva ainete (rasvad, õlid ja muud ujuvalusest) punkriga ja edasi zhirosborniki kust nad koos toores muda esmane clarifiers gravitatsiooni juhitakse paaki puhastamata setted muda pump jaam.

Primaarsetes radiaalsetes settides viiakse sete šahti kaevamisseadme abil. Tööde hulka kuuluvad sadepruunid 1 tund enne sette eemaldamist ja lõpetamine samaaegselt selle lõpetamisega. Toores setete eraldumine toimub ilma reovee voolu peatamata. Setete paakidest toodetud setete kogust reguleeritakse ventiilidega.

Selge reovett pärast esmaseid settimise mahuteid kanali kaudu läbi raskusjõu voolab kahe koridori aeratsioonipõletike nelja osa ülemises kanalis. Ülemisest kanalist nad koonduvad läbi lühtritega akende, jõuavad iga aeroobasepaari iga sektsiooni esimese koridori alguses. Samal ajal on iga aerotanki väljavoolu koridoris tagasivoolu muda vool, mida söödetakse seal neli õhutõstukit alumisest kanalist ja teine ​​aerotankade ülemise kanali alguses. Aerotanki nihutamiskoha alumise kanali tuhmide segu voolab raskusjõu abil nelja teiseseks radiaalseks seiskamispaaki läbi kaks eraldi ristkülikukujulist jaoturit torujuhtme kaudu. Tagasivoolu aktiivmuda juhitakse tagasi alumisse kanali õhutamist raketikütus kaudu kanalisse läbi-muda kambrisse ja jääkaktiivmuda mudast kambrist läbi toru siseneb esmalt kaevu ja siis võetakse muda pumbajaama, mille järel see pumbad kaudu torustikku pumbatakse koos raw Muda muda kaskaadi tüüpi kaarte mööda toormejäätmete ja aktiivmuda kääritamise kohti (praegu on see erakorralise seisukorra tõttu töölt välistatud).

Et tagada piisava koguse aktiivmuda hapniku (vähemalt 4-4,5 mg / l) ja seda säilitada peatatud olekus alumises kihis aeratsioonikiiruse kaudu kanalisüsteem, vertikaal- ja torukujulise tõusulaudade aerators "ECOPOLYMER" firmade õhutamist õhutoitega hapniku. Tootmishoones paigaldatud turbo-puhurite õhku puhub õhk.

Lisaks esimesele etapile suunatakse õhk torujuhtme kaudu ka teise ja kolmanda etapi aerateraatides. Puhastatud heitvesi läbi kollektori Parshalya salve kaudu siseneb töödeldud reovee nihke kambrisse kõigist kolmest järjekorrast. Lisaks puhastatakse töödeldud reovee kaudu väljastuskambrisse ja difusioonväljundisse välja Jenisse'i jõgi.

1.3 Reovee puhastamise tehnoloogiline kava

1-sisend kollektor, Grit kambrid 2-, 3-Grid-purustaja, 4- primaarse settevanne, aeratsioonitankid 5-, 6-konverteerimine Pumbajaam 7 Junction kaussi aktiivmuda, saviliiva pumbajaama 8-, 9- Teisene clarifiers, 10- Ventilaator ja peasignaal, 11-väljund kollektor.

2. Reovee puhastusprotsessi etapi I materjalibilansi arvutamine

Kogu reoveepuhastusprotsessi materjalibilanss on järgmine:

kus C on saasteaine kontsentratsioon, mg / l;

V on reovee mahtvoolu kiirus, m 3 päevas;

• V on ravile sisenevate saasteainete kogus, m 3 päevas;

Koos1• V1 - liivapüüniste abil eemaldatud setete kogus, m 3 päevas;

Koos2• V2 - esmaste clarifiers eemaldatud setete kogus, m 3 päevas;

Koos3• V3 - bioloogilisel töötlemisel eemaldatud setete kogus, m 3 päevas;

Koos4• V4 - mahutisse juhitavate saasteainete kogus, m 3 / päevas.

2.1. Liivapüüniste materjalibilansi arvutamine

Lenduvate orgaaniliste ühendite esimese etapi rajatistesse sattuv reovesi satub horisontaalsete liivapüüniste juurde, kus veetase on veekogus 80 000 m 3 / päevas.

Passiandmete kohaselt võtame iga saasteaine puhastamise efektiivsuse: COD - 0%, BOD - 0%, suspendeeritud tahked ained - 40%, ammooniumlämmastik - 0%, nitriti lämmastik - 0%, nitraatlämmastik - 0%, fosfaadid - 0%, raud - 0%, naftatooted - 0%, fenoolid - 0%, anioonsed pindaktiivsed ained - 0%, mitteioonsed pindaktiivsed ained - 0%, raskmetallid - 0%.

Saades teada saasteainete esialgse kontsentratsiooni, iga aine puhastustõhususe ja efektiivsuse valemi, leiame saasteainete lõpliku kontsentratsiooni:

Kus Cn - i-nda komponendi esialgne kontsentratsioon, mg / l;

Uhi - iga aine puhastamise efektiivsus;

Kooset - komponent i lõppkontsentratsioon, mg / l.

Saasteainete lõplik kontsentratsioon määratakse valemiga:

kus Cin - i - selle saasteaine esialgne kontsentratsioon, mg / l;

Koosiet - i - selle saasteaine lõplik kontsentratsioon, mg / l;

E - puhastamise efektiivsus,%.

Tabelis 2.1 toodud kontsentratsioonide ja antud puhastus efektiivsuse väärtuste (2.2) väärtuste määramine saame lõplike kontsentratsioonide väärtused pärast heitvee puhastamist liivapüünis:

COD Cet = (1 - 0/100) * 152 = 152,00

BOD Cet = (1 - 0/100) * 81 = 81,00

suspendeeritud tahke aine Cet = (1 - 40/100) * 85 = 51,00

ammooniumlämmastik Cet = (1 - 0/100) * 4,2 = 4,20

nitriti lämmastik kooset = (1 - 0/100) * 0,054 = 0,054

nitraatlämmastiket = (1 - 0/100) * 0,94 = 0,94

Fosfaadid Cet = (1 - 0/100) * 0,32 = 0,32

rauast Cet = (1 - 0/100) * 0,15 = 0,15

naftasaadusedet = (1 - 0/100) * 0,3 = 0,3

fenoolid Cet = (1 - 0/100) * 0,0092 = 0,0092

APAV Cet = (1 - 0/100) * 0,4 = 0,4

NSW Cet = (1 - 0/100) * 0,55 = 0,55

raskmetallidet = (1 - 0/100) * 0,005 = 0,005

I-komponendi massivoolukiirus M, t / päev arvutatakse järgmise valemi abil:

kus Ci - i -te saasteaine kontsentratsioon, mg / l;

Vi - mahuline voolukiirus, m 3 / päevas.

Saasteainete mass tarbimine enne ravi on võrdne, tonni päevas:

COD Mn = 152,00 * 80000 * 10 -6 = 12,16

BOD Mn = 81,00 * 80000 * 10 -6 = 6,48

suspendeeritud tahke aine Mn = 85 * 80000 * 10 -6 = 6,80

ammooniumlämmastik Mn = 4.2 * 80000 * 10 -6 = 0.33

nitriti lämmastik Mn = 0,054 * 80000 * 10 -6 = 0,004

nitraatlämmastik Mn = 0,94 * 80000 * 10 -6 = 0,07

fosfaadid Mn = 0,32 * 80000 * 10 -6 = 0,025

rau Mn = 0,15 * 80000 * 10 -6 = 0,013

naftatooted Mn = 0,3 * 80000 * 10 -6 = 0,024

fenoolid Mn = 0,0092 * 80000 * 10 -6 = 0,00073

APAV Mn = 0,4 * 80000 * 10 -6 = 0,032

Mitteioonhapen = 0,55 * 80000 * 10 -6 = 0,04

raskmetallid Mn = 0,005 * 80000 * 10 -6 = 0,0004

Reovee sisenevate saasteainete koguhulk on Mn = 25,98 t / päevas

Liivapüüduris puhastatakse reovesi suspendeeritud tahketest osakestest, mistõttu suspendeeritud tahkiste massivool pärast puhastamist arvutatakse valemiga (2.4) ja see võrdub:

MVVK = 51 * 80000 * 10 -6 = 4,08 t / päevas

Saasteainete kogu massivoolukiirus pärast liivapüüdureid on M = 25,98 - 4,08 = 21,90 t / päevas.

Arvutuste tulemused on kokku võetud tabelis 2.1.

Tabel 2.1 - liivapüügi materjalibilansi arvutamise tulemused